Определение геометрии решетки:
;
;
Расчет на ЭВМ
Используя программу gdrgt.exe выполняем газодинамический расчет неохлаждаемой турбины. Результаты счета приведены в таблице 5.2.
Таблица 5.2
ГДР ГТ Дата 26. 2. 5 Исходные данные: 5 0 130400. 37.56 1550. .1913E+07 .0000 .5000E-02 .0000 .0000 .0000 .5000E-01 .0000 Кг=1.306 Rг= 290.0 Сpг=1237.9 Схема печати: DC1 DC2 H1 H2 CMCA CMPK П MCT LCT ПIO ПI КПД RC RC1 T1W U1 C1 C1A C1U ALF1 BE1 L1 LW1 U2 C2 C2A C2U ALF2 BE2 L2 LW2 T1 T1O P1 P1O T2 T2O P2 P2O G1 G2 SCA BCA ALFU TCA FI ZCA PU PA SPK BPK BEU TPK PSI ZPK ТЛСА ТЛРК SIGM Ncт= 1 .577 .595 .440E-01 .520E-01 .180 .240 .147E+05 .118E+05 .314E+06 2.38 2.52 .888 .360 .270 .140E+04 444. 656. 174. 632. 15.4 42.7 .919 .377 458. 203. 188. -75.4 68.2 19.4 .311 .832 .138E+04 .155E+04 .108E+07 .180E+07 .128E+04 .130E+04 .760E+06 .803E+06 37.6 37.6 .345E-01 .568E-01 37.4 .465E-01 .946 39 .266E+05 .118E+05 .248E-01 .284E-01 60.8 .210E-01 .958 89 .155E+04 .135E+04 206. Ncт= 2 .640 .683 .710E-01 .800E-01 .160 .150 .109E+05 .785E+04 .209E+06 1.94 2.04 .907 .330 .186 .120E+04 365. 553. 178. 524. 18.8 48.3 .847 .380 389. 186. 180. -47.7 75.2 22.4 .306 .751 .117E+04 .130E+04 .504E+06 .772E+06 .112E+04 .113E+04 .393E+06 .415E+06 37.6 37.6 .379E-01 .552E-01 43.4 .410E-01 .959 49 .215E+05 .433E+04 .284E-01 .333E-01 58.5 .294E-01 .966 73 .130E+04 .115E+04 217. Ncт= 3 .710 .726 .900E-01 .940E-01 .130 .130 .666E+04 .398E+04 .106E+06 1.45 1.55 .911 .300 .142 .108E+04 247. 423. 187. 379. 26.3 55.0 .693 .384 253. 201. 195. -48.4 76.1 32.9 .343 .603 .106E+04 .113E+04 .307E+06 .406E+06 .103E+04 .105E+04 .268E+06 .286E+06 37.6 37.6 .419E-01 .607E-01 43.6 .495E-01 .967 45 .160E+05 .381E+04 .302E-01 .343E-01 61.8 .321E-01 .969 71 .113E+04 .103E+04 105. Ncт= 4 .728 .728 .110 .121 .120 .130 .666E+04 .390E+04 .104E+06 1.48 1.61 .912 .310 .127 996. 254. 421. 204. 368. 28.9 60.6 .718 .408 254. 213. 209. -42.7 78.4 35.2 .379 .634 974. .105E+04 .207E+06 .281E+06 944. 962. .178E+06 .193E+06 37.6 37.6 .427E-01 .610E-01 44.4 .486E-01 .969 47 .154E+05 .271E+04 .303E-01 .354E-01 58.9 .341E-01 .971 67 .105E+04 946. 126. Ncт= 5 .714 .686 .147 .166 .120 .130 .666E+04 .380E+04 .101E+06 1.52 1.69 .911 .320 .635E-01 915. 249. 421. 217. 362. 30.9 62.5 .750 .446 Продолжение таблицы 5.2 239. 234. 229. -48.3 78.1 38.6 .435 .671 891. 962. .136E+06 .189E+06 859. 881. .114E+06 .127E+06 37.6 37.6 .413E-01 .592E-01 44.2 .457E-01 .971 49 .154E+05 .353E+04 .286E-01 .329E-01 60.2 .312E-01 .970 69 962. 865. 152. ТГО=1550.0 РГО=1913000. СГ=111.1 ТГ=1545.0 РГ=1886858. D1C= .577 H1= .0440 |
По известным температурам втулочных сечений и напряжений в этих сечениях неохлаждаемых рабочих лопаток определяем параметр Ларсена-Мюллера по формулам:
;
;
Время работы материала до разрушения задаем t=3000ч, с – постоянная, которую принимаем равной 20.
Результаты расчета вносим в таблицу 5.3.
Таблица 5.3
№ ступени |
Венец |
Р |
sдл |
кs |
Материал лопатки |
I |
СА |
36389,54 |
- |
- |
ЖС6-К |
РК |
31694,11 |
- |
- |
ЖС6-К | |
II |
СА |
30520,26 |
- |
- |
ЖС6-К |
РК |
26998,69 |
260 |
1,2 |
ЖС6-К | |
III |
СА |
26529,15 |
140 |
1,33 |
ЭИ-929 |
РК |
24181,43 |
160 |
1,52 |
ЭИ437Б | |
IV |
СА |
24650,98 |
140 |
1,11 |
ЭИ437Б |
РК |
22209,36 |
360 |
2,86 |
ЭИ437Б | |
V |
СА |
22584,99 |
320 |
2,1 |
ЭИ437Б |
РК |
20307,71 |
260 |
1,71 |
ЭИ388 |
Актуально о транспорте
Выбор места строительства станции
В соответствии с заданными координатами на карте располагаются предприятия и станция примыкания. Размеры площадок принимаются следующие, в км.: карьер 2,5х0,5; машиностроительный завод 1x1; металлургический завод 3x2 ; цементный комбинат 1x1; Исходя из условий местности, выбираем площадку для строи ...
Расчет и построение решеток профилей рабочего колеса первой
ступеникомпрессора низкого давления
По результатам газодинамического расчета компрессора (см. таблицу 3.2) видно, что первая ступень КСД дозвуковая, т.к. MW1=0.8008. Расчеты показывают, что для дозвуковых ступеней с относительными диаметрами втулки примерно до (в нашем случае ) наиболее подходящим для профилирования лопатки является ...
Оценка неравномерности вращения и инерционного
момента
Для одиночного карданного шарнира, соединяющего вторичный вал коробки передач (вал А) и карданный вал (вал В), соотношение между углами a и b поворота валов (см. рис. 19) может быть представлено выражением . Здесь g1 – угол между осями рассматриваемых валов (угол перекоса). Дифференцируя это выраже ...